рефераты
Главная

Рефераты по международному публичному праву

Рефераты по международному частному праву

Рефераты по международным отношениям

Рефераты по культуре и искусству

Рефераты по менеджменту

Рефераты по металлургии

Рефераты по муниципальному праву

Рефераты по налогообложению

Рефераты по оккультизму и уфологии

Рефераты по педагогике

Рефераты по политологии

Рефераты по праву

Биографии

Рефераты по предпринимательству

Рефераты по психологии

Рефераты по радиоэлектронике

Рефераты по риторике

Рефераты по социологии

Рефераты по статистике

Рефераты по страхованию

Рефераты по строительству

Рефераты по таможенной системе

Сочинения по литературе и русскому языку

Рефераты по теории государства и права

Рефераты по теории организации

Рефераты по теплотехнике

Рефераты по технологии

Рефераты по товароведению

Рефераты по транспорту

Рефераты по трудовому праву

Рефераты по туризму

Рефераты по уголовному праву и процессу

Рефераты по управлению

Курсовая работа: Расчет двигателя внутреннего сгорания

Курсовая работа: Расчет двигателя внутреннего сгорания

Содержание

Введение

Задание

1. Анализ основных параметров двигателя прототипа

2. Определение индикаторных показателей рабочего цикла прототипа двигателя

2.1 Определение индикаторных показателей рабочего цикла прототипа двигателя

2.2 Определение индикаторных показателей рабочего цикла рассчитываемого двигателя

3. Расчет процесса впуска

4. Расчет процесса сжатия

5. Расчет процесса сгорания

6. Расчет процесса расширения

7. Определение индикаторных показателей цикла

8. Определение эффективных показателей цикла

9. Определение экономических показателей

10. Оценка влияния продолжительности сгорания на индикаторные показатели рабочего цикла

Литература

Приложение


ВВЕДЕНИЕ

Основными задами курса является улучшение показателей топливной экономичности, повышение мощности двигателей и крутящего момента, снижение показателей токсичности двигателя.

Выполнение данных задач требует от специалистов, связанных с производством и эксплуатацией автомобильных и тракторных двигателей, глубокого знания теории, конструкции и расчета двигателей внутреннего сгорания.

В основе теплового расчета двигателей внутреннего сгорания заложены представления о закономерном характер скорости сгорания топлива. Тепловой расчет двигателя позволяет определить индикаторный и эффективные показатели и основные показатели и основные размеры цилиндров проектируемого двигателя.

При выполнении теплового расчета студенты углубляют свои знания по теории рабочего цикла и приобретают практические навыки в выборе исходных данных в проведении расчетов.


ЗАДАНИЕ

на курсовую работу по теории рабочих процессов двигателей

студента группы АТ – 441

1.  Тема курсовой работы – «Расчет двигателя внутреннего сгорания» 2/+10/0/4,6/17

2.  Исходные данные к работе:

-  двигатель прототип – КамАЗ-740;

-  требуется увеличить эффективную мощность на 10 кВт;

-  увеличить частоту вращения двигателя не требуется;

- модернизация осуществляется путем увеличения рабочего объёма цилиндра;

- требуется оценить влияние угла опережения воспламенения на показатели рабочего процесса.


1. Анализ основных параметров двигателя прототипа

КамАЗ-740 представляет собой четырехтактный восьмицилиндровый V-образный дизельный двигатель, с углом развала цилиндров 90°.

Техническая характеристика:

Марка КамАЗ-740

Эффективная мощность, кВт 154

Частота вращения при номинальной мощности, мин-1 2600

Удельный расход топлива, г/кВт∙ч  178

Диаметр цилиндра, мм 120

Ход поршня, мм 120

Рабочий объем цилиндров, л 10,85

Степень сжатия 17


2. Определение индикаторных показателей рабочего цикла прототипа двигателя

2.1 Определение индикаторных показателей рабочего цикла прототипа двигателя

Среднее эффективное давление:

 (2.1)

где Nе – эффективная мощность, кВт;

τ – тактность двигателя;

Vh – рабочий объём одного цилиндра, л;

n – номинальная частота вращения, мин-1;

i – число цилиндров.

;

Давление механических потерь:

 (2.2)

где а, в – эмпирические коэффициенты [1, стр. 43], а = 0,04 и в = 0,0135;

Сп – средняя скорость поршня;

 м/с (2.3)


тогда

рм = 0,04+0,0135∙10,4 = 0,1804;

Среднее индикаторное давление:

рi = рм + рe, МПа (2.4)

рi = 0,655+0,1804 = 0,8354;

Индикаторная мощность:

кВт (2.5)

;

Индикаторный расход топлива:

г/кВт∙ч (2.6)

Выбор исходных данных для теплового расчёта

Расчет выполняем применительно к использованию двигателя в нормальных атмосферных условиях:

1. Давление окружающей среды р0 = 0,1013 МПа;

2. Давление перед впускными клапанами рк, учитывая относительно небольшие потери во впускной трассе, для двигателя без наддува можно принять равным атмосферному рк = р0 = 0,1013 МПа;

3. Температура окружающей среды Т0 = 293 К;

4. Температура свежего заряда перед впускными клапанами также может быть принята равной температуре окружающей среды Тк = Т0 = 293 К;

5. Степень сжатия принимаем ε = 17 [1];

6. Коэффициент наполнения ηv для дизельных двигателей находится в пределах ηv = 0,8…0,9. Примем ηv = 0,86;

7. Для четырехтактных безнаддувных дизелей давление остаточных газов принимаем рr = 0,11 МПа [1];

8. Применительно к номинальному режиму работы температура остаточных газов Тr для четырехтактных дизельных двигателей колеблется в пределах 700…800 К, принимаем Тr = 750 К [1];

9. Величина подогрева свежего заряда от нагретых деталей двигателя ΔТ зависит, главным образом, от типа двигателя и скоростного режима, для четырехтактных дизелей ΔТ = 10…20 градусов, принимаем ΔТ = 15 градусов;

10. Массовая доля углерода в топливе С = 0,855;

11. Массовая доля водорода в топливе Н = 0,13

12. Массовая доля кислорода в топливе О = 0,01

13. Коэффициент избытка воздуха принимаем a = 1,8;

14. отношение радиуса кривошипа к длине шатуна λ = R/Lш. λ = 1/3,8 = 0,263 [1];

15. Средний показатель политропы сжатия n1 выберем равным n1 = 1,37[1];

16. Для принятого элементарного химического состава дизельного топлива полагаем низшую теплотворную способность Hu равной 42,5 МДж/кг.

17. Характер сгорания m в дизельных двигателях находится в пределах m = 0,03…3, примем m = 0,3;

18. Условная продолжительность сгорания φz для дизелей находится в пределах 80…120 град. ПКВ. Примем φz = 100 град. ПКВ;

19. Средний показатель политропы расширения n2 выберем равным n2 = 1,4;

20. Коэффициент использования теплоты ψ учитывает потери теплоты в стенки, на перетекание газов, для дизельных двигателей ψ = 0,8…0,9. Выбираем ψ = 0,86;

21. Понижение температуры в охладителе надувочного воздуха ΔТохл. Так как охладитель надувочного воздуха отсутствует, примем ΔТохл = 0;

22. Показатель политропы сжатия воздуха в компрессоре примем nн = 1, т.к. компрессор отсутствует;

23. Угол опережения зажигания Θ выберем по номограмме, Θ = 10 град. ПКВ [1, стр. 23, рис. 2.1];

24. Шаг расчета процессов сжатия и расширения примем ;

25. Шаг расчета процесса сгорания примем .

2.2 Определение индикаторных показателей рабочего цикла рассчитываемого двигателя

Среднее эффективное давление:

Давление механических потерь:


где а, в – эмпирические коэффициенты ([1] стр.43), а = 0,04 и в=0,0135;

Сп – средняя скорость поршня;

Сп = S n/30, [м/с]

Сп = 0,12∙2600/30 = 10,4;

тогда

рМ = 0,09+0,0135∙10,4 = 0,1804;

Индикаторное давление:

рi = рм + рe, [МПа]

рi=0.1804+0,5941=0,7745;

Индикаторная мощность:

;

Индикаторный расход топлива:


3. Расчет процесса впуска

Давление рабочего тела в конце такта впуска:

, [МПа](3.1)

где ε – степень сжатия двигателя;

ηv – коэффициент наполнения;

рк – давление перед впускными клапанами, МПа;

Тк - температура перед впускными клапанами, МПа;

рr – давление остаточных газов, МПа;

Коэффициент остаточных газов:

 (3.2)

Температура рабочего тела в конце впуска:

Та = (Тк+ΔТ+γТr)/(1+γ), [К] (3.3)

Ta = (293+15+0,0331∙750)/(1+ 0,0331) = 322,1615 [K]

Теоретически необходимое количество воздуха для сгорания одного килограмма ДТ:

 (3.4)

Удельный объем рабочего тела в конце такта впуска:

 (3.5)


4. Расчет процесса сжатия

Параметры рабочего тела в процессе сжатия определяются по уравнениям политропного процесса.

Текущие давления (с шагом Δα=10 град ПКВ):

 (4.1)

где V – текущие значения удельного объема, определяемые по зависимости:

 (4.2)

где σ = S/r кинематическая функция перемещения поршня ([1],стр. 65);

Таблица 4.1

Расчёт процесса сжатия

α, град ПКВ

V, м3/кг

р, МПа Т, К
180 1,068 0,087 322,2
190 1,062 0,087 322,8
200 1,045 0,089 324,7
210 1,017 0,093 328
220 0,978 0,098 332,9
230 0,927 0,105 339,4
240 0,867 0,115 348
250 0,796 0,129 359,1
260 0,718 0,149 373,2
270 0,633 0,178 391
280 0,543 0,219 413,7
290 0,453 0,281 442,6
300 0,364 0,378 479,6
310 0,281 0,538 527,6
320 0,208 0,815 590,3
330 0,147 1,314 671,5
340 0,101 2,196 771,4
350 0,072 3,457 871.9

Удельная работа сжатия:

(4.3)

lay =

тепловой параметр сгорание цикл


5. Расчет процесса сгорания

Для дизельных двигателей с коэффициентом избытка воздуха больше единицы, δ=1;

Тогда коэффициент эффективности сгорания:

, (5.2)

где δ – коэффициент выделения теплоты;

ψ – коэффициент использования теплоты.

Общая удельная использованная теплота сгорания:

 (5.3)

Максимальное значение химического коэффициента молекулярного изменения (при α<1)

 , (5.4)

Максимальное значение действительного коэффициента молекулярного изменения:


 (5.5)

;

Давление в конце участка 1-2 (при к=1.29):

; (5.6)

Температура:

; (5.7)

Доля выгоревшего топлива:

; (5.8)

Коэффициент молекулярного изменения:

; (5.9)

Приращение коэффициента молекулярного изменения:

; (5.10)


Отвлеченная скорость сгорания:

; (5.11)

Максимальная скорость нарастания давления газов:

; (5.12)

Таблица 5.1

Расчет процесса сгорания

φ α, град ПКВ

v2, м3/кг

v1, м3/кг

Кv2

Кv2-v1

Кv1-v2

p1, МПа

1 2 3 4 5 6 7 8
0 350 0,072 -- -- -- -- --
5 355 0,065 0,072 0,4589 0,3869 0,44332 3,456
10 360 0,063 0,065 0,44478 0,37978 0,3959 4,917
15 365 0,065 0,063 0,4589 0,3959 0,37978 6,286
20 370 0,072 0,065 0,50832 0,44332 0,3869 6,939
25 375 0,084 0,072 0,59304 0,52104 0,42432 6,77
30 380 0,101 0,084 0,71306 0,62906 0,49204 6,05
35 385 0,122 0,101 0,86132 0,76032 0,59106 5,126
40 390 0,147 0,122 1,03782 0,91582 0,71432 4,226
45 395 0,176 0,147 1,24256 1,09556 0,86182 3,451
50 400 0,208 0,176 1,46848 1,29248 1,03456 2,818
55 405 0,243 0,208 1,71558 1,50758 1,22548 2,316
60 410 0,281 0,243 1,98386 1,74086 1,43458 1,921
65 415 0,322 0,281 2,27332 1,99232 1,66186 1,611
70 420 0,364 0,322 2,56984 2,24784 1,90932 1,366
75 425 0,408 0,364 2,88048 2,51648 2,16184 1,172
80 430 0,453 0,408 3,19818 2,79018 2,42748 1,017
85 435 0,498 0,453 3,51588 3,06288 2,70018 0,892
90 440 0,543 0,498 3,83358 3,33558 2,97288 0,79
95 445 0,588 0,543 4,15128 3,60828 3,24558 0,707
100 450 0,633 0,588 4,46898 3,88098 3,51828 0,639

p1(Kv1-v2)

x2

Δx=x2-x1

2qzΔx

[9]+[12]

p2, МПа

β1-2

T2, К

9 10 11 12 13 14 15 16
0 3,456 1,0025 883,3
1,53211392 0,1311 0,1311 0,3253 0,4328 4,917 1,0075 1108,3
1,9466403 0,2926 0,1614 0,4004 0,5109 6,286 1,013 1344,4
2,38729708 0,4437 0,1510 0,3746 0,4817 6,939 1,018 1529,1
2,6846991 0,5736 0,1299 0,3221 0,4057 6,77 1,022 1651,9
2,8726464 0,6799 0,1063 0,2637 0,3228 6,05 1,0255 1719,1
2,976842 0,7640 0,0840 0,2084 0,2499 5,126 1,0285 1743,2
3,02977356 0,8287 0,0646 0,1604 0,1987 4,226 1,0305 1737,3
3,01871632 0,8774 0,0486 0,1207 0,1604 3,451 1,032 1712
2,97414082 0,9133 0,0359 0,0891 0,1316 2,818 1,0335 1675
2,91539008 0,9395 0,0261 0,0648 0,1144 2,316 1,034 1631,8
2,83821168 0,9582 0,0187 0,0463 0,1016 1,921 1,0345 1585,9
2,75582818 0,9714 0,0132 0,0327 0,0923 1,611 1,035 1539,8
2,67725646 0,9806 0,0092 0,0228 0,0858 1,366 1,035 1494,9
2,60813112 0,987 0,0063 0,0157 0,0842 1,172 1,035 1452,1
2,53367648 0,9913 0,0043 0,0107 0,0820 1,017 1,035 1412
2,46874716 0,9943 0,0029 0,0072 0,0814 0,892 1,0355 1374,8
2,40856056 0,9962 0,0019 0,0048 0,0823 0,79 1,036 1340,6
2,3485752 0,9975 0,0013 0,0032 0,0825 0,707 1,036 1309,3
2,29462506 0,9984 0,0008 0,0021 0,0828 0,639 1,036 1280,7
2,24818092 0,9990 0,0005 0,0013 0,0834 0,582 1,032 1254,9

Таблица 5.3

φ

w0

v2,м3/кг

v1,м3/кг

v2-v1

p2, МПа

p1, МПа

Δp/2 [5]∙[8]
0 0 0,072 0,072 3,456 1,728 0,124416
5 0,131 0,065 0,072 -0,007 4,917 3,456 4,1865 -0,02931
10 0,293 0,063 0,065 -0,002 6,286 4,917 5,6015 -0,0112
15 0,444 0,065 0,063 0,002 6,939 6,286 6,6125 0,013225
20 0,574 0,072 0,065 0,007 6,77 6,939 6,8545 0,047981
25 0,68 0,084 0,072 0,012 6,05 6,77 6,41 0,07692
30 0,764 0,101 0,084 0,017 5,126 6,05 5,588 0,094996
35 0,829 0,122 0,101 0,021 4,226 5,126 4,676 0,098196
40 0,877 0,147 0,122 0,025 3,451 4,226 3,8385 0,095963
45 0,913 0,176 0,147 0,029 2,818 3,451 3,1345 0,090901
50 0,94 0,208 0,176 0,032 2,316 2,818 2,567 0,082144
55 0,958 0,243 0,208 0,035 1,921 2,316 2,1185 0,074148
60 0,971 0,281 0,243 0,038 1,611 1,921 1,766 0,067108
65 0,981 0,322 0,281 0,041 1,366 1,611 1,4885 0,061029
70 0,987 0,364 0,322 0,042 1,172 1,366 1,269 0,053298
75 0,991 0,408 0,364 0,044 1,017 1,172 1,0945 0,048158
80 0,994 0,453 0,408 0,045 0,892 1,017 0,9545 0,042953
85 0,996 0,498 0,453 0,045 0,79 0,892 0,841 0,037845
90 0,998 0,543 0,498 0,045 0,707 0,79 0,7485 0,033683
95 0,998 0,588 0,543 0,045 0,639 0,707 0,673 0,030285
100 0,999 0,633 0,588 0,045 0,582 0,639 0,6105 0,027473

Удельная работа газов в процессе сгорания:

[МДж/кг](5.13)


6. Расчет процесса расширения

Давление рабочего тела в конце расширения:

[МПа], (6.1)

Температура рабочего тела в конце расширения:

[К], (6.2)

Текущие величины давления и температуры:

;(6.3)

 (6.4)

Таблица 6.1

Расчет процесса расширения

α, град ПКВ

v, м3/кг

р, МПа Т, К
450 0,633 0,582 1237
455 0,676 0,53 1204,7
460 0,718 0,487 1176
465 0,758 0,451 1150,6
470 0,796 0,421 1128,1
475 0,833 0,396 1108,2
480 0,867 0,374 1090,6
485 0,898 0,356 1075
490 0,928 0,34 1061,4
495 0,954 0,327 1049,5
500 0,978 0,316 1039,3
505 0,999 0,307 1030,4
510 1,017 0,299 1023
515 1,033 0,293 1016,8
520 1,045 0,288 1011,9
525 1,055 0,284 1008,1
530 1,062 0,282 1005,4
535 1,066 0,28 1003,8
540 1,068 0,279 1003,3

Удельная работа в процессе расширения:

 (6.4)


7. Определение индикаторных показателей цикла

Удельная работа цикла:

 (7.1)

Среднее индикаторное давление цикла:

 (7.2)

Индикаторный КПД цикла:

 (7.3)

Удельный индикаторный расход топлива:

 (7.4)


8. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭФФЕКТИВНЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ЦИКЛА

Давление механических потерь:

рМ = а+в∙сп , МПа; (8.1)

рМ = 0,09+0,0135∙10,4 = 0,1804

Среднее эффективное давление

ре = рi – pм , МПа (8.2)

ре = 0,783 – 0,1804 = 0,6026

Эффективный КПД:

 (8.3)

Удельный эффективный расход топлива:

 (8.4)

Диаметр цилиндра:


 (8.5)

Ход поршня:

, дм (8.6)

Рабочий объём:

 (8.7)

Эффективная мощность:

 (8.8)

Таблица 8.1

Сравнение показателей

Показатель Рассчитываемый двигатель Двигатель-прототип

Nе, кВт

164,09 154

n, мин-1

2600 2600
D, мм 126 120

pе, МПа

0,655 0,6026

gе, г/кВт∙ч

223 178

АНАЛИЗ ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА

В результате увеличения рабочего объёма цилиндра с 1,356 л до 1,592 л. произошло повышение мощности двигателя с 154 кВт до 164,09 кВт. Удельный эффективный расход топлива повысился значительно. Считаю данное мероприятие нецелесообразным.

8.1 Определение мощностных показателей

nmin=600 мин-1; nн=2600 мин-1;

Таблица 8.1

n1

n2

n3

n4

n5

n6

n7

n8

600 900 1200 1500 1800 2100 2400 2600

Изменение среднего эффективного давления:

(8.9)

где реМАХ – максимальное значение среднего эффективного давления по внешней характеристике:

реМАХ = КМ∙рЕН, [МПа](8.10)

РеМАХ = 0,6026∙1,15 = 0,6926;

где Км – коэффициент приспособляемости по крутящему моменту (Км=1,15);

рен - среднее эффективное давление на номинальном режиме;

ар – постоянная величина,

ар = РЕН(Км-1)/(nн-nм)2=2,79∙10-7

nн ,nм - частоты вращения на номинальном и максимальном режиме работы (nн*0,7=nм);

nm = 1820 мин-1

Механический КПД:

(8.11)

Крутящий момент:

 (8.12)

8.2 Определение экономических показателей

К экономическим показателям двигателя относятся удельный эффективный расход топлива и эффективный КПД.

Эффективный удельный расход топлива:


пу = Пе . Туб хг.кВт∙чъ (9ю1)

где Gt – часовой расход топлива может быть найден:

[кг/ч] (9.2)

Цикловой расход топлива можно допустить пропорциональным среднему индикаторному давлению:

 (9.3)

где GТЦН, рiН - цикловой расход топлива и среднее индикаторное давление на номинальном режиме работы;

Величина циклового расхода на номинальном режиме:

  (9.4)

;

Удельный эффективный расход топлива по скоростной характеристике, для карбюраторного двигателя:

 (9.5)

Часовой расход топлива:

Gt = ge ∙Ne / 1000, [кг/ч] (9.6)


8.3 Внешняя скоростная характеристика

Для оценки динамических качеств и экономичности проектируемого автомобиля необходимо знать внешнюю скоростную характеристику двигателя. Эту характеристику можно получить расчетным путем, используя результаты теплового расчета.

Внешняя характеристика определяется для интервала от минимальной частоты вращения вала до номинальной. Шаг расчета выбирается так, чтобы получить восемь расчетных режимов по характеристике. Для дизельных двигателей минимальная частота вращения выбирается из интервала 600-700 об/мин.

Определение показателей по ВСХ

n, мин-1

600 900 1200 1500 1800 2100 2400 2600

ре, МПа

0,4847 0,6639 0,7928 0,8714 0,8999 0,8781 0,8061 0,7303

рм, МПа

0,0697 0,08455 0,0994 0,11425 0,1291 0,14395 0,1588 0,1687

рi, МПа

0,5544 0,7484 0,8922 0,9857 1,0290 1,0221 0,9649 0,8990
Ne, кВт 18,032 37,043 58,981 81,043 100,428 114,332 119,954 117,717
М, Н∙м 287,012 393,068 469,389 515,974 532,824 519,939 477,318 432,385

ηм

0,874 0,887 0,889 0,884 0,875 0,859 0,835 0,812

Gt, кг/ч

5,233 9,781 14,397 18,668 22,375 25,319 27,147 27,428

ge,г/кВт∙ч

277,760 252,722 233,622 220,460 213,236 211,949 216,600 223,000

9. ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ УСЛОВНОЙ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ СГОРАНИЯ НА ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ПРОЕКТИРУЕМОГО ДВИГАТЕЛЯ

, град ПКВ

, МДж/кг

, МПа

, г/КВт*ч

, К

, МПа

80 0,7959 0,4989 0,7920 169,787 1857,9 7,557
85 0,7932 0,4972 0,7893 170,371 1829,4 7,385
90 0,7897 0,4950 0,7857 171,137 1804,6 7,225
95 0,7854 0,49,23 0,7815 172,056 1779,9 7,077
100 0,7807 0,4893 0,7768 173,107 1755 6,77
105 0,7754 0,4861 0,7716 174,273 1730,6 6,811
110 0,7699 0,4826 0,7660 175,536 1706,3 6,692
115 0,7640 0,4789 0,7602 176,891 1683,1 6,581
120 0,7578 0,4750 0,7541 178,320 1661,3 6477

ВЫВОД

При уменьшении продолжительности сгорания происходит снижение максимального давления цикла, максимальной температуры цикла, удельного индикаторного расхода топлива. Индикаторная работа цикла, индикаторный КПД и среднее индикаторное давление цикла повышаются при уменьшении продолжительности сгорания. Исходное значение =100 град ПКВ считаю наиболее оптимальным для данного двигателя.

Рисунок 1. График зависимости доли сгоревшего топлива и отвлеченной скорости сгорания от угла поворота коленчатого вала в процессе сгорания

Рисунок 2 - График зависимости удельного эффективного расхода топлива и часового расхода топлива от частоты вращения коленчатого вала


Рисунок 3 - График зависимости эффективной мощности и крутящего момента от частоты вращения коленчатого вала

Описание: Безымянный

Рисунок 4 - График зависимости давления и температуры от угла поворота коленчатого вала в процессе сгорания

Описание: Безымянный2

Рисунок 1- Индикаторная диаграмма двигателя в Р-V координатах

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Фарафонтов М.Ф. Автомобильные двигатели: Учебное пособие для студентов-заочников.

- Челябинск: ЧГТУ, 1990. – 70с.

2. Колчин А.И. Демидов В.П. Расчет автомобильных и тракторных двигателей: Учеб. Пособие

для вузов. - 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Высшая школа, 1980. - 400с.

3. Вибе И.И. Теория двигателей внутреннего сгорания: Конспект лекции. - Челябинск: ЧПИ, 1974. – 252.

4. Теория рабочих процессов ДВС: Методические указания по выполнению курсовой работы/ Составители: Шароглазов Б.А., Кавьяров С.И. Челябинск: - ЧГТУ, 1997. – 12с.

5. Конструирование и расчет ДВС: Методические указания по курсовому проекту / Составители: Бунов В.М., Галичин В.Г. - Челябинск: ЧПИ, 1989. – 32с.


© 2012 Рефераты, доклады и дипломные работы, курсовые работы бесплатно.